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转向系统开发思路
2021-12-01 21:19:37· 来源：汽车底盘之家
液压助力转向系统结构液压助力转向系统结构见1.1，包括动力转向器带横拉杆总成，动力转向油泵，动力转向油壶，动力转向高低压油管，转向管柱及中间轴总成等。 图
液压助力转向系统
结构
液压助力转向系统结构见1.1，包括动力转向器带横拉杆总成，动力转向油泵，动力转向油壶，动力转向高低压油管，转向管柱及中间轴总成等。
图1.1 转向系统结构简图
工作原理
发动机带动动力转向油泵运转，油泵从油壶中吸取转向液并在运转的过程中排入动力转向高压油管，从而进入转向器阀体。当方向盘不转动，油液将直接流出转向器阀体，流入动力转向低压油管，最后进入动力转向油壶，从而形成循环。当方向盘向右转动时，转阀打开，油液从转向器的左侧油管进入油缸推动活塞向右侧运动，右侧油缸的油液右侧油缸流出从右侧油管流入转阀，经由动力转向低压油管进入转向油壶。
系统目标定义
1、转向梯形断开点定义
在汽车转向杆系与悬架的匹配设计中主要考虑：
1）使内外轮有足够大的转角来达到整车最小转弯半径的要求；
2）当车轮上，下跳动（悬架压缩，伸张）时由转向杆系与悬架的运动干涉所引起的车轮前束角变化尽可能小；
3）汽车转向行驶、车身发生侧倾是，由上述两种机构运动干涉所引起的侧倾转向角（车轮前束角变化）尽可能小或有利于不足转向；
4）有悬架中橡胶元件的受力变形所引起的车轮前后移动要尽可能不引起前束角的变化。
所以，整车转向器横拉杆断开点的设计，需要考虑的几个主要因素：
1）悬架垂直载荷与车轮跳动之间的关系；
2）轮跳动与弹簧的压缩比之间的关系；
3)轮跳动与减震器的行程比（实际行程与总行程的比例）之间的关系；
4）车轮跳动与前束角的变化之间的关系；
5）车轮跳动与前轮距的变化之间的关系；
6）车轮跳动与外倾角的变化之间的关系；
7）车轮跳动与整车翻滚中心高度之间的关系；
8）横向载荷与外倾角变化之间的关系；
9）横向载荷与轮距（接地点）变化之间的关系；
10）驱动力与前束角变化之间的关系；
11）驱动力与轮距（车轮中心）变化之间的关系；
12）制动力与前束角变化之间的关系，
1、平面画图法
在汽车采用麦弗逊独立悬架情况下，，前轮上下轮跳时，E和G点之间的距离要发生变化。因此，要采用不同的方法确定转向连杆断开点的位置。
在转向节臂铰点U点在主销轴线外侧、并且略高于悬架下摆臂与转向节的铰点G。在这个系统中确定断开点T的步骤如下，见图1.2。
1）确定转向节的运动瞬时中心P1。转向节在E点的绝对速度就是沿着减振器轴线的相对速度，因为在这一点的牵连速度（由减振器轴线绕E点转动引起）为零，所以转向节在E点的瞬时运动中心位于过E点所做的与减振器轴线相垂直的直线EP1上。悬架控制臂轴线GD的延长线与EP1相交于P1点，其就是转向节的瞬时运动中心。
2）确定P2点。过G点做直线EP1的平行线GP2，与其与E，D连线的延长线交于P2点。
3）去定角alpha。U点式转向节臂与转向横拉杆的铰点。转向横拉杆应该位于U，P1点的连线上。直线EP1与直线UP1之间的夹角为alpha。
4）确定P3点。过P1做一条直线P1P3，使其余直线P1P2的夹角为alpha；P1P3与U、G连线的延长线交于P3。
5）确定断开点T，P3、D点连线的延长线与直线P1U交于T，它就是转向拉杆的断开点。
图1.2 转向拉杆内断开点确定方式
如果转向节铰点U在主销轴线内侧，并且比较高。而U点位置越高并且其越靠近内侧，则将获得越长的转向连杆UT，这将导致采用中央输出式齿轮齿条转向器。
前束角随前轮上下跳动的变化特性曲线
图1.3中给出三辆前轮驱动汽车的左前轮的前束角随车轮上下跳动的变化曲线（测量结果）。其中具有特性曲线1,2的汽车采用的基本上是按照前束方法确定的转向连杆断开点，其特点是在设计位置附近前束角随车轮上下跳动而变化的斜率基本上是零，而且在整个车轮跳动范围内前束角的变化比较小（最大变化量一般不超过1°）。特性曲线3不同，在其设计位置的前束角变化斜率为一个负值，即随着车轮上跳前束角减小。而在汽车向右转向行驶时，左前轮为外侧车轮，由于车身侧倾，其相对于车身向上跳动，前束角减小有利于不足转向。如图1.4，需要把断开点T2布置在理想断开点T以上就可以获得曲线3那样的前束变化特性，及当车轮上跳时，U点就会被推向外侧，引起车轮的前束角变化。当然，如果定量评价侧倾不足转向
图1.4 趋于不足转向的断开点设计
转向梯形的确定较为复杂，主要和悬架的动态特性连接非常紧密，所以在进行转向梯形分析的时候需要借助与悬架的动态分析，并运用专门的CAE动态分析软件进行处理。在改进和确定转向梯形时需要重点考虑以下因素，特别是前悬架的跳动及各种路况下的姿态对前轮定位参数的影响。特别是不足转向特性的变化需要特别地关注。
车轮前后移动时前束角的控制
前悬架设计要求车轮能够相对车身前后移动一定距离。为达到这个目的而采用的悬架和转向杆系设计，其中采用麦弗逊式悬架和齿轮齿条转向器。在图1.5所示系统中，悬架下摆臂的前安装点A相当于一个铰点，后安装点B是一个具有一定刚度的橡胶件。在驱动力Fa、制动力FR的作用下，下摆臂在B点处将发生一定的横向位移。转向连杆和悬架下摆臂的设计应该保证车轮在纵向力作用下只做平动，而不发生前束角变化。
图1.5 车轮前后移动时前束角的控制
2、最小转弯半径
汽车最小转弯半径汽车回转时汽车的前轮外侧循圆曲线行走轨迹的半径，见图1.6。
图1.6 转向内外轮转角和转弯半径
当转向盘转到极限位置，汽车以最低稳定车速转向行驶时，外侧转向轮的中心平面在支承平面上滚过的轨迹园半径。它在很大程度上表征了汽车能够通过狭窄弯曲地带或绕过不可越过的障碍物的能力。转弯半径越小，汽车的机动性能越好。
最小转弯半径由整车级进行定义，而转向梯形设计，内外轮转角和齿条行程设计时需要保证实现最小转弯半径的目标。
3、最大内外轮转角的定义
当最小转弯半径确定后，外轮转角就随之确定下来。而如何通过设计合理的转向梯形设计内外轮转角的关系是至关重要的，也是转向梯形设计的主要指标。内轮转角的大小可以尽可能的大，提高车辆的机动能力，但是，受到造型和脚部布置的影响，内轮转角受到限制。内轮转角一定是大于外轮转角。
内轮转角的大小，取决于转向横拉杆内外点的设计和齿条行程，如果转向横拉杆内外确定的条件下，内轮转角至于齿条行程相关。在齿条行程的定义中可以同时考虑。
4、齿条行程的定义
齿条行程基于齿轮齿条转向器设计的技术参数，是为实现内外轮转角的关键参数。当转向横拉杆长度及平面布置角，转向节臂长度及平面布置角确定，悬架四轮参数确定后，即可设计齿条行程和内外轮转角的关系。主要的设计输入输出和车型对比见表1.2。齿条行程和内外轮转角的关系见图1.7
表1.2 齿条行程计算设计输入
图1.7 齿条行程和内外轮转角关系图
5、有效转向节臂长度
转向节臂长度是转向横拉杆外球头中心点到悬架主销轴线的垂直距离，是悬架系统力矩作用到转向梯形上的力臂。车轮在转动过程中，由于转向节臂与转向横拉杆角度的变化，力臂会发生变化，变化的力臂成为有效转向节臂长度，见图1.8。
转向节臂长度的相关参数包括转向拉杆的长度，平面布置角度，转向节臂的长度和布置角度，以及转向器内球头点的距离，齿条行程。具体计算结果见表1.3。有效转向节臂与齿条行程的关系见图1.9，转向节臂与转向横拉杆的夹角见图1.10。
图1.8 转向拉杆和转向节臂变化平面图
表1.3 转向节臂与拉杆计算结果
图1.9 有效转向节臂长度与齿条行程的关系
图1.10 转向节臂与转向横拉杆夹角和齿条行程的关系
6、驻车状态下横拉杆和齿条力的定义
驻车齿条力是指车辆在干燥沥青或水泥路面驻车，转动方向盘过程中，由于车轮与地面摩擦以及悬架自回正特性产生的力矩左右到齿条上的结果。齿条力是用于设计转向器和助力系统的重要前提条件。
在车辆转向过程中，车辆会受到侧向力和垂向力矩的作用，见图1.11，在驻车情况下侧向力为零。所以，原地驻车力矩就可以通过公式计算出来。
图1.11 车轮受力分析
1.12 齿条行程与齿条力的关系
图1.13 齿条行程与转向横拉杆力的关系
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